サイズパイプの選択

• コンプレッサーの吸引。 一般に、飽和温度の低下は、0.5から2C（0.9から3.6F）になるように選択されます。 ハロカーボンの直接膨張および液体アンモニアのオーバーフィードコイルに関する垂直ライザーの例外。 Halocarbon直接膨張システムの場合、冷媒蒸気の速度は、オイルをコンプレッサーに戻すのに十分高くなければなりません。 液体アンモニア過剰供給蒸気コイルの速度ライザーは、ライザーを充填できないように液体を吹き込むのに十分高くなければなりません。
• コンプレッサー、コンデンサーから抽出します。 飽和温度の一般的な低下は、通常1.0から3.0C（1.8から5.4F）から選択されます。 これにより、吐出パイプの飽和温度が低下し、圧縮機の出力に対するペナルティーが吸込側の温度を下げるよりもいくらか少なくなります。
• 高圧液体。 このセクションの圧力降下は、膨張装置またはレベル制御バルブに保持されるパイプで圧力降下が発生しないため、システム全体のパフォーマンスに正確にペナルティを科す可能性があります。 膨張装置は、中間圧力（2段階圧縮）または低圧力（1段階圧縮）の負荷を最終的に削減します。 このラインの圧力低下については、圧力が冷媒の既存の温度に対応する圧力飽和を低下させることに注意する必要があります。 圧力はその点まで低下し、液体は蒸気にフラッシュし、圧力勾配を悪化させ、膨張装置を通る流れを制限する可能性があります。 1から2.5 m / s（3から8 m / s）の範囲の液体ラインに選択される冷媒速度。
• 低圧レシーバーの蒸発器からの液体/蒸気の戻り。

ホットガス霜取りライン。 十分な情報に基づいてパイプサイズを選択するには、必要な高温ガスの流量を関数として 蒸発器 サイズがわかっている必要があります。 おおよその高温ガス消費量は、冷却サービスで使用される冷媒質量流量の2倍です。 この仮定により、アンモニア高温ガス分岐の推奨寸法は、9C（15F）の高温ガスで3000 m / s（21 ft）の基本速度として使用される提案されたHansen70です。 この速度は、1つの蒸発器クラスター解凍蒸発器を同時に提供する高温ガス産業ラインに適しています。 ホットガスパイプラインは、接続されているすべての蒸発器の合計の半分を運ぶように設計できます。これは、一度に半分以下の蒸発器が除霜されることを前提としています。

プラントへの最近の取り組みは、高温ガスラインの望ましいサイズの影響の可能性と同じくらい低温の凝縮です。 究極の基準は、蒸発器へのガス除霜が凝縮できる飽和温度であるため、高温ガスラインでの飽和温度の低下が、パイプのサイズを選択するための最も適切な基準として現れます。 凝縮プラントの温度が下がると、霜取りガスの密度が低くなり、凝縮プラントの温度が35C（95F）から15C（59F）に下がると、最も一般的な冷媒の一部の飽和温度が下がりますダブル。

パイプの最適サイズ

最初は、所定の冷媒流量と長いパイプの最適な直径の条件は、短いパイプよりも大きいように思われます。 しかし、リチャーズは、総コストの導関数のゼロを設定すると、長さがキャンセルされることを示しました。 図9.3に示されているコストを表す方程式の要約形式：

長さLはキャンセルされ、独立した長さの最適な直径を示します。

原則として、特定の速度を達成するための最小直径やスペースの制限を満たすための最大直径などの制限に従って、計算の最適化を各プロジェクトで実行できます。 このような努力は現実的ではなく、期待できる最善の方法は、定期的な検査が材料とエネルギーのコストの変化に最適に対応することです。